1、燃煤电站锅炉热力计算 一、设计内容（已知条件） 项 目 数 值 单 位 项 目 数 值 额定蒸发量D111.1 kg/s 安徽淮南烟煤收到基成分 过热蒸汽出口压力Pgr 13.7 MpaCar 60.82 过热蒸汽出口温度tgr 555 Har 4.01 再热蒸汽进口温度tzr1 335 Oar 7.65 再热蒸汽出口温度tzr2 555 Nar 1.11 再热蒸汽进口压力Pzr1 2.57 MpaSar 0.67 再热蒸汽出口压力Pzr2 2.37 MpaMar 6 再热蒸汽量Dzr 91.67 kg/sAar 19.74 给水温度tgs 240 Vdaf 38 给水压力pgs 17.29
2、Mpa灰熔点DT 1500 排烟温度tpy 158 燃料收到基低位发热量 Qar 24300 预热空气温度tyk 285 冷空气温度tlk 20 汽包压力15.34MPa 排污率PW 2 % 二、辅助计算 1、烟道空气系数及受热面 漏风系数 过量空气系数 漏风系数1p48 入口出口 炉膛 1.150.05 后屏过热器1.151.150.00 高温过热器1.151.170.02 高温再热器至转向室1.171.190.02 低温过热器及再热器1.191.210.02 省煤器1.211.230.02 空预器1.231.320.09 1.32 制粉系统漏风系数daf 0.041p49 空气预热器出口过
3、量空气系数betaa-dal- daf 1.06 2、燃烧产物容积和焓的计算 （1）、燃烧产物体积的计算 项目公式结果 理论空气量（标况）V00.0889*(Car+0.375*Sar)+0.265*Har- 0.0333*Oar 6.237 RO2体积VRO21.866*(Car+0.375*Sar)/1001.140 H2O的理论体积VH2O0.111*Har+0.0124*Mar+0.0161*V00.620 N2的理论体积VN20.79*V0+0.8*Nar/1004.936 （2）受热面烟道中的烟气平均特性 计算数值名称公式炉膛后 屏 高温过 热器 高温再 热器至 转向室 低温过 热
4、器 省煤器 出口过量系数 a 1.1501.1701.1901.2101.230 平均过量空气系数 0.5（a1+a2） 1.1501.1601.1801.2001.220 过剩空气量 （a-1)*V0 0.9360.9981.1231.2471.372 H2O的体积 VH2O+0.0161*(a-1)V0 0.6350.6360.6380.6400.642 烟气总体积 VH2O+0.0161*(a- 1)*V0+VN2+VRO2+(a- 1)V0 7.6467.7097.8337.9588.083 RO2体积份额 VRO2/Vy 0.1490.1480.1450.1430.141 H2O体积
5、份额 VH2O/Vy 0.0810.0800.0790.0780.077 三原子气体体积份额 rRO2+rH2O 0.2300.2280.2250.2210.218 烟气质量 1-Aar/100+1.306aV0 10.17010.25210.41510.57710.740 烟灰浓度 kg/kg 0.9Aar/(100Gy)0.0170.0170.0170.0170.017 （3）空气、烟气的焓温表 / VRO2=1.50（m3/kg）VN2=4.936（ m3/kg） VH2O=0.620（ m3/kg） Aar=19.740 afh=0.9（m3/kg ） (c)CO2 (c)CO2*VR
6、O2(c)N2(c)N2*VN2(c)H2O(c)H2O*VH2O(c)fh (c)fh*Aar*afh/100 123456789 100169 192.5906130641.715193.618114.39 200357 406.83352601283304188.516930.02 300559 637.0305392193546328726446.9 400772 879.76315272601626388.136063.96 500996 1135.0316643278794492.245981.55 6001222 1392.5788043969967599.556099.49 7
7、0014611664.9494646701147711.1663117.8 8001704 1941.861109353951335827.6767136.3 9001951 2223.339124361361524944.8874155.3 10002202 2509.3761394688117251069984174.8 11002457 2799.97115457626192611941096194.7 12002717 3096.26516958367213113211206214.3 13002976 3391.41818509132234414531360241.6 1400324
8、03692.2720099917255815861571279.1 15003504 3993.1222164 10682277917231758312.3 16003767 4292.8342323 11467300118601830325.1 17004035 4598.2442482 12252322720012066367 18004303 4903.6542642 13041345821442184388 19004571 5209.0642805 13846368822862385423.7 20004843 5519.0322964 14631392624342512446.3
9、2100511558293127 15436416125802640469 22005387 6138.9693290 16240439927272760490.3 （3）空气、烟气的焓温表(续表) /V0=6.237（m3/kg ） Iy(kJ/kg) (c)kIk=(c )k*v0 1.1501.1501.1701.1901.2101.230 100132 823.3024105110511068108411011117.27 200266 1659.079212821282161219422272260 300403 2513.567323632363286333733873437 40
10、0542 3380.529437643764444451245794647 500684 4266.203554555455630571558015886 600830 5176.825673767376841694470487151 700979 6106.159796279628084820683288450 8001130 7047.967922292229363950496459786 9001281 7989.775 10502 10502 10662 10822 10982 11141 10001436 8956.532 11803 11803 11982 12162 12341
11、12520 11001595 9948.237 13113 13113 13312 13511 13710 13909 12001754 10939.94 14425 14425 14644 14863 15082 15300 13001913 11931.65 15766 15766 16005 16244 16482 16721 1400207612948.3 17137 17137 17396 17655 17914 18173 15002239 13964.95 18493 18493 18772 19051 19331 19610 16002403 14987.85 19868 19
12、868 20168 20468 20768 21067 1700256616004.5 21251 21251 21571 21891 22211 22531 18002729 17021.15 22642 22642 22982 23323 23663 24004 19002897 18068.99 24052 24052 24413 24775 25136 25497 20003064 19110.59 25450 25450 25833 26215 26597 26979 21003232 20158.43 26868 26868 27271 27674 28077 28481 2200
13、3399 21200.04 28286 28286 28710 29134 29558 29982 (4)、锅炉热平衡及燃料消耗量计算 名称公式结果 冷空气温度tlk任务书给定20.000 冷空气焓Ilk查图表得99.040 燃料比热Crl4.19*Mar/100+1.1*(100-Mar)/1001.285 燃料物理热QrlwCrl*tlk25.708 燃料拥有热量Qrl任务书给定(Qar)24300.000 排烟温度tpy任务书给定（tpy）158.000 排烟焓Ipy内插值法1871.770 气体未完全燃烧损失qqt1第二章0.000 固体未完全燃烧热损失qgt1第二章0.500 排烟热
14、损失qpy(Ipy-apy*Ilk)*(100-qgt)/Qrl7.129 外部冷却损失qlq制造厂商提供数据（我们取0.5）0.400 锅炉效率x1100-(qqt+qgt+qpy+qlq)91.971 过热蒸汽出口焓igr查图表得3474.965 饱和水焓ibh查图表得1623.200 给水焓igs查图表得1039.258 排污率Ppw任务书给定2.000 再热蒸汽进口焓izr1查图表得3088.956 再热蒸汽出口焓izr2查图表得3584.281 锅炉总吸热量Qgl D*(igr-igs)+pw/100*D*(ibh- igs)+Dzr*(izr2-izr1) 317336.247 燃
15、料消耗量BQgl/(Qar*xl/100)14.199 计算燃料消耗量BjB*(1-qgt/100)14.128 热空气焓irk查上表2385.750 空气预热器吸热量Qkybeta*(irk-Ilk)2423.913 空气预热器吸热量占燃料热量的 比例bky Qky/Qrl*1009.975 保热系数Cbr1/(1+qlq/(xl+bky)0.996 三、炉膛设计和传热计算 1、燃烧室尺寸及炉墙面积的确定 项目公式结果 炉膛截面热负荷qF根据手册第七章选取4000.000 炉膛截面积FBj*Qar/qf85.829 炉膛宽深尺寸abSQRT(F)9.264 水冷壁管子间的节距S 根据实际选取
16、63.000 修正后炉膛宽深为aa INT(ab/(s/1000)*s/10009.261 炉膛容积热负荷qv 参考图6-811185.800 炉膛容积Vl B*Qar/qv1857.046 燃烧室炉墙面积的确定 侧墙面积Fc 参照实际选取200.545 前墙面积Fq 参照实际选取267.550 后墙面积Fh 参照实际选取177.556 炉顶面积Fld 参照实际选取34.025 出口窗面积Fcqc 参照实际选取57.177 炉膛总面积Fz 2*Fc+Fq+Fh+Fld+Fcqc937.398 炉膛容积核算 核算容积Vhs aa*Fc 1857.247 炉膛容积校核容积热负荷qvx Bj*Qar
17、/Vhs 184.851 2、燃烧器特性计算 项目公式结果 炉膛出口过量空气系数a a1.150 炉膛漏风系数dal dal0.050 一次风百分比Rf1 参照实际选取30.000 漏风百分比Rfl dal/a*1004.348 二次风百分比Rf2 100-Rf1-Rfl65.652 一次风温tf1 参照实际选取20.000 二次风温tyk tyk285.000 一次风体积流量Vf1 Rf1/100*beta*V0*Bj*(273+tf1) /273 30.075 二次风体积流量Vf2 Rf2/100*beta*V0*Bj*(273+tyk )/273 125.342 一次风出口速度Wf1 参
18、照实际选取25.000 二次风出口速度Wf2 参照实际选取50.000 燃烧器个数n参照实际选取8.000 每个燃烧器的风口数m参照实际选取3.000 一次风出口截面积Ff1 Vf1/(n*m*Wf1)0.050 二次风出口截面积Ff2 vf2/(n*m*Wf2)0.104 3、炉膛结构特性计算 项目公式结果 水冷壁管子直径db 参照实际选取42.000 水冷壁管子厚度hb 参照实际选取5.000 节距Sb 参照实际选取63.000 相对值S/d Sb/db1.500 壁管与炉墙的距离Egb 参照实际选取0.000 相对值Egb/d Egb/db0.000 角系数Xb 查图表得0.960 炉墙
19、面积FZ Fz937.398 水冷壁有效辐射面积Fb Xb*Fz899.902 灰污系数Cfb 查图表得0.450 水冷壁平均热有效系数CrbCfb*Fb/Fz0.432 炉膛容积Vhs Vhs1857.247 烟气辐射层有效厚度Hyyx 3.6*Vhs/Fz7.133 燃烧器中心高度Hr 参照实际选取6.000 炉膛出口高度Hl 参照实际选取32.051 燃烧器相对高度Xr Hr/Hl0.187 火焰中心相对高度Xh Xr+0.050.237 4、炉膛传热计算 项目公式结果 计算燃料消耗量BjBj14.128 保热系数Cbr Cbr0.996 炉膛出口过量空气系数a a1.150 炉膛漏风系
20、数dal dal0.050 热空气温度tyktyk285.000 热空气焓irkirk2385.750 冷空气温度tlktlk20.000 冷空气焓IlkIlk99.040 煤粉系统漏风系数Cmldaf0.040 热空气分额Crkqa-dal-CML1.060 空气进入炉膛的热量Qkq1 Crkq*irk+(dal+CML)*Ilk2537.809 燃料释放热Qrlsf Qar*(100-qqt-qgt)/(100- qqt)+Qkql 26716.309 理论燃烧温度t0 查图表得1834.602 水蒸汽容积分额Rh2o Rlts0.081 三原子气体容积分额Rsyz Rlt30.230 炉
21、膛出口烟温Tnt2 假假定定后后复复核核1261.200 炉膛出口烟焓Int2 查图表得15227.944 烟气平均热容Vyq (Qrlsf-Int2)/(t0-Tnt2)20.035 烟气密度pyq Gy/Vy1.330 飞灰颗粒平均粒径dfh 查表7-35以下均同13.000 飞灰浓度Mfh Cltf0.017 三原子气体辐射减弱系数Csyz 10.2*(0.78+1.6*Rh2o)/POWE R(10.2*Rsyz*p*Hyyx,0.5)- 0.1)*(1- 0.37*(Tnt2+273)/1000)*Rsyz 0.686 飞灰辐射减弱系数Cfh43850*pyq*Mfh/POWER(T
22、nt 2+273)*dfh,2/3) 1.385 焦炭辐射减弱系数Cjt 查图表得0.510 火焰辐射减弱系数Chy Csyz+Cfh+Cjt2.582 火焰辐射吸收率Ahy Chy*p*Hyyx1.510 火焰黑度Ehy 1-EXP(-Ahy)0.779 炉膛黑度Ent Ehy/(Ehy+(1-Ehy)*Crb)0.891 火焰中心高度系数Cgd 0.59-0.5*Xh0.471 炉膛出口烟温Tnt22 (t0+273)/(Cgd*POWER(5.67* POWER(10,- 11)*Crb*Fz*Ent*POWER(t0+2 73),3)/(Cbr*Bj*Vyq),0.6)+1)- 273
23、 1261.196 炉膛出口烟焓Int22 查图表得15227.888 炉内辐射热量Qlt Cbr*(Qrlsf-Int22)11443.520 炉内有效辐射受热面热负荷qfx Bj*Qlt/Fb179.659 水冷壁平均辐射受热面热负荷 qfs Bj*(Qlt-Q1fhp-Qggf)/(Xb*(Fz- Fqp-Fcqc) 168.038 四、其它受热面的结构特性计算和传热计算 1、后屏过热器计算 项目公式结果 管径Dhp参照实际选取42.000 壁厚Hhp参照实际选取5.000 横向管距S1hp参照实际选取750.000 纵向管距S2hp参照实际选取60.000 屏长Lhp参照实际选取11.
24、000 屏深bhpZ2hp*S2hp/10001.680 炉宽ahpaa9.261 片数Zhp参照实际选取13.000 纵向排数Z2hp参照实际选取28.000 入口辐射受热面F1fhp(Lhp+bhp)*ahp*Zhp/(Zhp+1)109.042 出口辐射面积F2fhpLhp*ahp*Zhp/(Zhp+1)94.595 烟气流通截面 入口受热面F1yhp(Lhp+bhp)*(ahp- Zhp*dhp/1000) 110.506 出口面积F2yhp(Lhp-0.92)*(ahp- Zhp*dhp/1000) 87.847 平均面积Fyhp2*F1yhp*F2yhp/(F1yhp+F2y hp
25、) 97.882 蒸汽流通截面Fqhp3.14*POWER(dhp- 2*Hhp)/1000,2)/4*Zhp*Z2hp /2 0.146 本身辐射角系数XhpXb0.960 屏受热面积Hzhp2*Zhp*bhp*Lhp*Xhp461.261 入口到出口角系数X12hpPOWER(POWER(bhp/S1hp* 1000,2)+1),0.5)- bhp/S1hp*1000 0.213 辐射层有效厚度Shp1.8/(1/Lhp+1000/S1hp+1/b hp) 0.891 附加受热面面积 顶棚Fdhpahp*bhp15.558 水冷壁Fshp2*ahp*bhp31.117 屏区烟气有关数据 入
26、口温度t1hpTnt221261.196 入口焓i1yhpInt2215227.888 烟气容积VyhpVy7.646 水蒸汽容积分额RshpRqps0.635 三原子气体容积分额Rhp3Rlt30.230 飞灰浓度CfhpCqpf0.017 飞灰颗粒直径dfhp参照实际选取13.000 工质有关数据 入口蒸汽压力Pgr14.500 出口蒸汽压力Pgr14.200 入口蒸汽焓i1qhp查表 得3026.950 入口蒸汽温度t1qhp先假定再复核410.000 减温水量Djw2参照实际选取2.000 蒸汽流量D1qhpD-Djw2109.111 顶棚蒸汽压力Pbh15.341 入口温度t1qhp
27、dp查表得344.000 蒸汽流量DdphpqD111.111 水冷壁中工质温度tgs240.000 炉内传热数据 屏区辐射热流qhpqfx179.659 反向辐射系数Cfxhp查图表得0.970 屏区改正辐射强度 qxfhpqhp*Cfxhp174.269 屏入口辐射热Q1fhpqxfhp*F1fhp/Bj1345.019 热力计算 入口烟温t1yhpt1hp1261.196 入口烟焓i1yhpi1yhp15227.888 屏区对流传热量Qdhp参照实际选取1305.000 屏区烟气辐射给屏后受热面的热 量Qfhhp 参照实际选取35.000 屏出口烟气焓i2yhpi1yhp- (Qdhp+
28、Qfhhp+Q1fhp)/Cbr 12532.334 屏出口烟温t2yhp查图表得1055.674 烟气平均温度tyhp(t1yhp+t2yhp)/21158.435 顶棚吸热量Qdphp参照实际选取44.317 水冷壁吸热量Qshp参照实际选取126.190 屏本身对流传热量QdbhpQdhp-Qdphp-Qshp1134.493 烟气辐射减弱系数Cyfhp10.2*(0.78+1.6*Rshp)/POWE R(10.2*p*Rhp3*Shp,0.5)- 0.1)*(1- 0.37*(tyhp+273)/1000) 0.399 飞灰辐射减弱系数Cfjhp43850*pyq/POWER(POW
29、ER( (tyhp+273)*dfhp),2),1/3) 83.055 烟气辐射吸收力KPShp(Cyfhp*Rhp3+Cfjhp*Cfhp)*p* Shp 0.113 烟气黑度Eyhp1-EXP(-KPShp)0.107 屏出口漏出炉膛辐射热Q2fhpQ1fhp*(1- Eyhp)*X12hp/Cfxhp 263.958 屏吸收炉膛辐射QfhpQ1fhp-Q2fhp1081.061 屏总吸热量QzphpQfhp+Qdbhp2215.554 屏区烟气辐射燃料修正系数 Crxhp 查图表得0.500 屏区烟气对屏后受热面的辐射热 量Qfh1hp 5.7/100000000*Eyhp*F2fhp*
30、 POWER(tyhp+273),4)*Crxhp /Bj/1000 85.418 屏出口蒸汽焓i2qhpi1qhp+Bj*Qzphp/(D1qhp- Djw2) 3319.186 屏出口蒸汽温度t2qhp查图表得497.000 蒸汽平均温度tqpjhp(t2qhp+t1qhp)/2453.500 蒸汽平均比容vqhp查图表得0.020 蒸汽平均流速WqhpD1qhp*vqhp/Fqhp14.916 蒸汽侧放热系数Cqfhp查图8-16得5以下均同3255.000 烟气流速WyhpBj*Vyhp*(1+tyhp/273)/Fyhp5.787 烟气放热系数Cyqfhp查图8-6得5以下均同39.
31、355 灰污系数Cfwhp查图表得0.009 管壁温度tgbhptqpjhp+(Cfwhp+1/Cqfhp)*Bj* Qzphp*1000/Hzhp 1074.919 辐射放热系数Cffhp查图8-15得460.600 屏利用系数Clyhp查图表得0.850 烟气侧放热系数CychpClyhp*(Cyqfhp*3.14*dhp/(2* S2hp*Xhp)+Cffhp) 429.805 传热系数KcrhpCychp/(1+(1+Qfhp/Qdbhp)*( Cfwhp+1/Cqfhp)*Cychp) 49.481 温压 twyhp(t1yhp-t1qhp)+(t2yhp- t2qhp)/2 704
32、.935 屏本身对流传热量QbdhpxHzhp*Kcrhp*twyhp/(Bj*1000)1138.803 屏本身传热误差(Qdbhp-Qbdhpx)/Qdbhp*100-0.380 顶棚入口蒸汽温度t1qhpdp查图表得344.000 顶棚入口蒸汽焓i1qhpdp查图表得2600.180 顶棚出口蒸汽焓i2qhpdpi1qhpdp+Bj*Qdphp/Ddphpq2605.815 顶棚出口蒸汽温度t2qhpdp查图表得345.000 顶棚蒸汽平均温度tqhpdp(t1qhpdp+t2qhpdp)/2344.500 温压 twyhpdptyhp-tqhpdp813.935 顶棚受热面吸热量Qxh
33、pdp1/1000*Fdhp*Kcrhp*twyhpd p/Bj 44.352 误差(Qdphp-Qxhpdp)/Qdphp*100-0.078 温压 twyhpsbtyhp-tgs918.435 水冷壁受热面吸热量Qxhpsb1/1000*Fshp*Kcrhp*twyhpsb /Bj 100.092 误差(Qshp-Qxhpsb)/Qshp*10020.682 总误差(Qdhp- (Qbdhpx+Qxhpdp+Qxhpsb)/ Qdhp*100 1.667 3、高温过热器计算 项目结果 管子直径dgg 参照实际选取42.000 管子厚度Hgg 参照实际选取5.000 管子布置参照实际选取顺列
34、 管子平均长度Lgg 参照实际选取7.100 横向排数Z1gg 参照实际选取31.000 管子纵向行程数N2gg参照实际选取1.000 纵向排数Z2gg 参照实际选取21.000 管子横向管距S1gg 参照实际选取300.000 管子纵向管距S2gg 参照实际选取60.000 相对横向节距S1xd S1gg/dgg7.143 相对纵向节距S2xd S2gg/dgg1.429 总受热面积Fggz 3.14*dgg/1000*Lgg*Z1gg*Z2g g 609.563 辐射层有效厚度Sgg 0.9*dgg/1000*(4/3.14*S1xd* S2xd-1) 0.454 管数Ngg Z1gg*Z
35、2gg/N2gg651.000 蒸汽流通面积Fggzq 3.14*POWER(dgg- 2*Hgg)/1000,2)/4*Ngg 0.523 入口烟气截面积Fggyq1 6.174*(aa-Z1gg*dgg/1000)49.139 出口烟气截面积Fggyq2 5.78*(aa-Z1gg*dgg/1000)46.003 烟气流通截面积Fggyq 2*Fggyq1*Fggyq2/(Fggyq1+Fg gyq2) 47.519 顶棚管附加受热面积Fggyx aa*Z2gg*S2gg/100011.669 热力计算 直接吸收炉膛辐射热Qggf Cfb*qfx*(Fcqc- Xhp*Fcqc)/Bj+Q
36、fhhp 48.088 烟气入口温度tggy1 t2yhp1055.674 烟气入口焓iggy1 i2yhp12532.334 蒸汽出口温度tggq2 tgr555.000 蒸气出口焓iggq2 igr3474.965 蒸汽入口焓iggq1 (i2qhp*(D-Djw2)+Djw2*ibh)/D3288.658 蒸汽入口温度tggq1 查图表得490.000 蒸汽吸热量Qggq D/Bj*(iggq2-iggq1)1465.213 附加受热面吸热量Qggfj 参照实际选取37.500 烟气放热量Qggy Qggq+Qggfj-Qggf1454.625 烟气出口焓iggy2 iggy1-Qggy
37、/Cbr+Cgglf*Ilk11073.982 烟气出口温度tggy2 查图表得943.965 烟气平均温度tggy (tggy2+tggy1)/2999.820 蒸汽平均温度tggq (tggq1+tggq2)/2522.500 平均温压tgg tggy-tggq477.320 烟气体积流量Vggy Vy*Bj*(1+tggy/273)503.669 烟气流速Wggy Vggy/Fggyq10.599 水蒸汽容积分额Rh2o Rggs0.080 三原子容积分额Rsyz Rgg30.228 飞灰浓度Mfh Cgg30.017 烟气密度Pggy Gggy0/Vggy01.330 飞灰颗粒直径dg
38、gf 查表得13.000 对流放热系数Cggd 查图表得0.91*1*0.873*56.559.582 三原子气体辐射减弱系数 Cggsyz 10.2*(0.78+1.6*Rggs)/POWE R(10.2*Rgg3*0.082*Sgg,0.5)- 0.1)*(1- 0.37*(tggy+273)/1000)*Rgg3 3.680 飞灰辐射减弱系数Cggfh 43850*pggy*Cggf/POWER(2 73+tggy)*dggf,2/3) 1.556 含灰烟气的吸收率Cggx (Cggsyz+Cggfh)*p*Sgg0.195 灰污系数Cggfw 查图表得0.004 烟气黑度Egg1-EX
39、P(-Cggx)0.177 蒸汽入口比容vgg1 查图表得0.017 蒸汽出口比容vgg2 查图表得0.026 蒸汽平均比容vgg (vgg1+vgg2)/20.021 蒸汽平均速度Wggq D*vgg/Fggzq4.476 蒸汽侧放热系数Cggq 查图表得1116.000 灰污管壁温度tggb tggq+(Cggfw+1/Cggq)*Bj*Qgg q*1000/Fggz 688.770 辐射放热系数Cggh 查图表得69.349 烟气侧放热系数Cggy Cggh+Cggd128.931 传热系数kgg 0.6*Cggy*Cggq/(Cggy+Cggq)69.347 高过吸热量Qggx 1/1
40、000*kgg*Fggz*tgg/Bj1428.134 顶极附加受热面温压twyggdptggy-t2qhpdp654.820 附加受热面吸热量Qggdp kgg*twyggdp*Fggyx/(1000*Bj)37.505 总传热量QggzcQggdp+Qggx1465.639 计算误差(Qggq-Qggzc)/Qggq*100-0.029 附加受热面计算误差(Qggfj-Qggdp)/Qggfj*100-0.014 顶棚管附加受热面出口蒸汽焓 iggdpq2 i2qhpdp+Qggdp*Bj/D2610.584 顶棚受热面出口蒸汽温度 tggdpq2 查图表得345.000 4、高温再热器计
41、算 项目结果 管子直径dgz 参照实际选取42.000 管子厚度Hgz 参照实际选取5.000 管子布置参照实际选取顺列 管子平均长度Lgz 参参照照实实际际选选取取5.000 横向排数Z1gz 参照实际选取70.000 管子纵向行程数N2gz参照实际选取2.000 纵向排数Z2gz 参照实际选取30.000 管子横向管距S1gz 参照实际选取133.000 管子纵向管距S2gz 参照实际选取50.000 相对横向节距S1gzxd S1gz/dgz3.167 相对纵向节距S2gzxd S2gz/dgz1.190 总受热面积Fgzz 3.14*dgz/1000*Lgz*Z1gz*Z2g z 13
42、84.740 辐射层有效厚度Sgz 0.9*dgz/1000*(4/3.14*S1gzx d*S2gzxd-1) 0.144 管数Ngz Z1gz*Z2gz/N2gz1050.000 蒸汽流通面积Fgzzq 3.14*POWER(dgz- 2*Hgz)/1000,2)/4*Ngz 0.844 入口烟气截面积Fgzyq1 5.2*(aa-Z1gz*dgz/1000)34.766 出口烟气截面积Fgzyq2 4.8*(aa-Z1gz*dgz/1000)32.869 烟气流通截面积Fgzyq 2*Fgzyq1*Fgzyq2/(Fgzyq1+Fg zyq2) 33.791 附加受热面面积Fgzfj a
43、a*Z2gz*S2gz/100013.892 热力计算 烟气入口温度tgzy1 tggy2943.965 烟气入口焓igzy1 iggy211073.982 蒸汽出口温度tgzq2 tgr555.000 蒸气出口焓igzq2 izr23584.281 蒸汽入口温度tgzq1 假假定定后后复复核核460.000 蒸汽入口焓igzq1 查图表得3370.560 蒸汽吸热量Qgzq Dzr/Bj*(igzq2-igzq1)1386.666 附加受热面吸热量Qgzfj 假假定定后后复复核核20.040 烟气放热量Qgzy Qgzq+Qgzfj1406.706 烟气出口焓igzy2 igzy1-Qgzy
44、/Cbr+Cgzlf*Ilk9663.737 烟气出口温度tgzy2 查图表得812.120 烟气平均温度tgzy (tgzy2+tgzy1)/2878.042 蒸汽平均温度tgzq (tgzq1+tgzq2)/2507.500 平均温压tgz (tgzy1-tgzq2)-(tgzy2- tgzq1)/LN(tgzy1- tgzq2)/(tgzy2-tgzq1) 370.237 烟气体积流量Vgzy Vy*Bj*(1+tgzy/273)455.480 烟气流速Wgzy Vgzy/Fgzyq13.479 水蒸汽容积分额Rgzs Rgzs0.079 三原子容积分额Rgz3 Rgz30.225 飞灰
45、浓度Cgzfh Cgzfh0.017 烟气密度Pgzy Ggzy/Vgzy01.329 飞灰颗粒直径dgzf 参照实际选取13.000 对流放热系数Cgzd 查图表得69.910 三原子气体辐射减弱系数 Cgzsyz 10.2*(0.78+1.6*Rgzs)/POWE R(10.2*Rgz3*p*Sgz,0.5)- 0.1)*(1- 0.37*(tgzy+273)/1000)*Rgz3 0.066 飞灰辐射减弱系数Cgzf 43850*Pgzy*Cgzfh/POWER(2 73+tgzy)*dgzf,2/3) 1.638 含灰烟气的吸收率Cgzx (Cgzsyz+Cgzf)*p*Sgz0.02
46、0 灰污系数Cgzfw 查图表得0.004 烟气黑度Egz1-EXP(-Cgzx)0.020 蒸汽入口比容vgz1 查图表得0.135 蒸汽出口比容vgz2 查图表得0.154 蒸汽平均比容vgz (Vgz1+Vgz2)/20.145 蒸汽平均速度Wgzq Dzr*Vgz/Fgzzq15.694 蒸汽侧放热系数Cgzq 查图表得446.400 灰污管壁温度tgzb tgzq+(Cgzfw+1/Cgzq)*Bj*Qgzq *1000/Fgzz 595.784 辐射放热系数Cgzh 查图表得4.098 烟气侧放热系数Cgzy Cgzh+Cgzd74.008 传热系数kgz 0.65*Cgzy*Cg
47、zq/(Cgzy+Cgzq)38.090 高再吸热量Qgzx 1/1000*kgz*Fgzz*tgz/Bj1382.209 顶极附加受热面温压twygzdptgzy-tggdpq2533.042 附加受热面吸热量Qgzdp kgz*twygzdp*Fgzyx/(1000*Bj)19.964 总传热量QgzzcQgzdp+Qgzx1402.173 计算误差(Qgzzc-Qgzy)/Qgzzc*100-0.323 附加受热面计算误差(Qgzdp-Qgzfj)/Qgzdp*100-0.383 顶棚管附加受热面出口蒸汽焓 igzdpq2 iggdpq2+Qgzdp*Bj/D2613.122 顶棚受热面
48、出口蒸汽温度 tgzdpq2 查图表得345.500 5、转向室计算 项目公式结果 管径dzx参照实际选取42.000 壁厚Hzx参照实际选取5.000 顶棚管根数Z1zxd参照实际选取128.000 前墙管子根数Z1zxq参照实际选取150.000 后墙管子根数Z1zxh参照实际选取150.000 管子间距S1zx参照实际选取113.000 侧墙管子根数Z1zxg参照实际选取105.000 前转向室深度Lzxq参照实际选取4.500 后转向室深度Lzxh参照实际选取4.500 转向室角系数Czxj查图表得0.850 转向室总受热面积Fzx3.14*dzx/1000*8.8*(z1zxq+z1
49、 zxg+z1zxh)+Czxj*(lzxh+lzxq)*( aa+2*8.8) 553.650 烟气流通截面积Fzxy 7.2*aa66.679 蒸汽流通截面积Fzxq 3.14/4*POWER(dzx- 2*Hzx)/1000,2)*(z1zxh+z1zxq ) 0.241 横向相对节距S1zxxd(aa*1000/z1zxq)/dzx1.470 纵向相对节距S2zxxdlzxq*1000/dzx107.143 辐射层有效厚度Szx0.9*dzx/1000*(4/3.14*S1zxx d*S2zxxd-1) 7.546 热力计算 入口烟气温度t1zxytgzy2812.120 入口烟气焓i
50、1zxyigzy29663.737 出口烟气温度t2zxq假定后复核755.000 出口烟气焓i2zxy查图表得8919.900 烟气平均温度tzxy (t1zxy+t2zxq)/2783.560 转向室对流换热量QzxdCbr*(i1zxy-i2zxy)740.930 烟气体积流量VzXy Vgzy/2227.740 烟气平均流速WzxyVzxy/Fzxy3.415 水蒸汽容积分额Rzxs Rgzs0.079 三原子容积分额Rzx3 Rgz30.225 飞灰浓度Czxfh Cgzfh0.017 烟气密度Pzxy Ggzy/Vgzy01.329 飞灰颗粒直径dzxf 参照实际选取13.000
51、对流放热系数Czxd 查图表得27.011 三原子气体辐射减弱系数 Czxsyz 10.2*(0.78+1.6*Rzxs)/POWE R(10.2*Rzx3*p*Szx,0.5)- 0.1)*(1- 0.37*(tzxy+273)/1000)*Rzx3 0.059 飞灰辐射减弱系数Czxf 43850*Pzxy*Czxfh/POWER(2 73+tzxy)*dzxf,2/3) 1.734 含灰烟气的吸收率Czxx (Czxsyz+Czxf)*p*Szx1.110 灰污系数Czxfw 查图表得0.013 蒸汽的平均比容Vzxq查图表得0.014 蒸汽平均速度WzxqD*Vzxq/Fzxq6.63
52、5 蒸汽侧放热系数Czxq查图表得377.650 烟气黑度Ezx1-EXP(-Czxx)0.670 辐射放热系数Czxh 查图表得64.802 灰污管壁温度tzxb gzdpq2+(Czxfw+1/Czxq)*Bj*(100+Q zxd)*1000/Fzx 681.290 传热系数Qzxf0.65*(Czxh+Czxd)*Czxq/(Czx q+Czxd+Czxh) 44.314 蒸汽吸热量Qzxq 1/1000*Qzxf*(tzxy-tgzdpq2- 10)*Fzx/Bj 743.358 计算误差(Qzxq-Qzxd)/Qzxq*1000.327 转向室受热面出口蒸汽焓 izxdpq2 ig
53、zdpq2+Qzxq*Bj/D2707.643 转向室受热面出口蒸汽温度 tzxq2 查图表得355.800 6、低温过热器计算 项目公式结果 管子直径ddg 参照实际选取38.000 管子厚度Hdg 参照实际选取4.500 管子布置参照实际选取顺列逆流 管子平均长度Ldg 参照实际选取9.000 横向排数Z1dg 参照实际选取50.000 管子纵向行程数N2dg参照实际选取6.000 纵向排数Z2dg 参照实际选取51.000 管子横向管距S1dg 参照实际选取90.000 管子纵向管距S2dg 参照实际选取60.000 相对横向节距S1dgxd S1dg/ddg2.368 相对纵向节距S2
54、dgxd S2dg/ddg1.579 总受热面积Fdgz 3.14*ddg/1000*Ldg*Z1dg*Z2 dg 2738.394 附加受热面面积Fdgfj2*Z2dg*S2dg/1000*(aa+5.1)87.889 辐射层有效厚度Sdg 0.9*ddg/1000*(4/3.14*S1dgx d*S2dgxd-1) 0.129 管数Ndg Z1dg*Z2dg/N2dg425.000 蒸汽流通面积Fdgzq 3.14*POWER(ddg- 2*Hdg)/1000,2)/4*Ndg 0.281 入口烟气截面积Fdgyq1 aa*4.5-Z1dg*Ldg*ddg/100024.575 热力计算
55、烟气入口温度tdgy1 假定后复核755.000 烟气入口焓idgy1 查图表得9052.350 蒸汽出口温度tdgq2 t1qhp410.000 蒸气出口焓idgq2 i1qhp3026.950 蒸汽入口温度tdgq1 tzxq2355.800 蒸汽入口焓idgq1 izxdpq22707.643 蒸汽吸热量Qdgq D/Bj*(idgq2-idgq1)2511.194 附加受热面吸热量Qdgfj假定后复核100.000 烟气放热量QdgyQdgq+Qdgfj2611.194 烟气出口焓idgy2 idgy1-(Qdgq/Cbr+Qdgfj)/(1- Czy)+Ilk*Cdglf 6432.
56、966 烟气出口温度tdgy2 查图表得550.679 烟气平均温度tdgy (tdgy2+tdgy1)/2652.839 蒸汽平均温度tdgq (tdgq1+tdgq2)/2382.900 平均温压tdg (tdgy1-tdgq2)-(tdgy2- tdgq1)/LN(tdgy1- tdgq2)/(tdgy2-tdgq1) 247.867 烟气体积流量Vdgy Vy*Bj*(1+tdgy/273)*(1-Czy)366.365 烟气流速Wdgy Vdgy/Fdgyq114.908 水蒸汽容积分额Rdgs Rdzs0.078 三原子容积分额Rdg3 Rdz30.221 飞灰浓度CdgF Mdz
57、f0.006 烟气密度Pdgy Gdzy/Vdzy00.029 飞灰颗粒直径ddgf 参照实际选取13.000 三原子气体辐射减弱系数 Cdgsyz 10.2*(0.78+1.6*Rdgs)/POWE R(10.2*Rdg3*p*Sdg,0.5)- 0.1)*(1- 0.37*(tdgy+273)/1000)*Rdg3 0.088 飞灰辐射减弱系数Cdgfh 43850*Pdgy*Cdgh/POWER(2 73+tdgy)*ddgf,2/3) 0.014 对流放热系数Cdgd 查图表得81.840 含灰烟气的吸收率Cdgx (Cdgsyz+Cdgfh)*p*Sdg0.001 灰污系数Cdgfw
58、 查图表得0.004 烟气黑度Edg1-EXP(-Cdgx)0.001 蒸汽入口比容vdg1 查图表得0.016 蒸汽出口比容vdg2 查图表得0.017 蒸汽平均比容vdg (Vdg1+vdg2)/20.017 蒸汽平均速度Wdgq D*vdg/Fdgzq6.534 蒸汽侧放热系数Cdgq 查图表得2470.000 灰污管壁温度tdgb tdgq+(Cdgfw+1/Cdgq)*Bj*Qdg q*1000/Fdgz 439.969 辐射放热系数Cdgh 查图表得1.346 烟气侧放热系数Cdgy Cdgh+Cdgd83.186 传热系数Kdg 0.65*Cdgy*Cdgq/(Cdgy+Cdgq
59、 ) 52.309 总吸热量Qdgx 1/1000*Kdg*Fdgz*tdg/Bj2513.093 竖包墙附加受热面温压twydgbqtdgy-tgzdpq2307.339 附加受热面吸热量Qdgdp Kdg*twydgbq*Fdgfj/(1000*Bj)100.011 总传热量QdgzcQdgbq+Qdgx2613.104 计算误差(Qdgzc-Qdgy)/Qdgzc*1000.073 附加受热面计算误差(Qdgfj-Qdgbq)/Qdgfj*100-0.011 顶棚管附加受热面出口蒸汽焓 idgbqq2 izxdpq2+Qdgbq*Bj/D2720.360 顶棚受热面出口蒸汽温度 tdgbqq2 查图表得355.850 7、低温再热器计算 项目结果 管子直径ddz 参照实际选取51.000 管子厚度Hdz 参照实际选取3.500 管子布置参照实际选取顺列逆流 管子平均长度Ldz 参照实际选取9.000 横向排数Z1dz 参照实际选取40.000 管子纵向行程数N2dz参照实际选取
